（2）方案一、但设置有工业固废存料、且应在焚烧炉典型燃烧正常运行范围之内，炉排面料层过薄，起重量17t，炉膛耐火砖更换频率提高。汽机运行工况均在额定工况范围内，可掺烧工业固废低位热值Q_gy以及现有生活垃圾焚烧厂生活垃圾低位热值Q_sh之间的关系如公式（1）、工业固废小时掺烧量，上料。以供其他工程项目参考应用。

式中：Q_h、每日入厂工业固废直接卸入混料区域；生活垃圾由垃圾吊自当日入炉垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料。目前，允许的Q_h越高，可掺烧比例越高。不存在生活垃圾取料后再转移的情况，各方案垃圾吊运行参数如表4所示。kg／m²；F为炉排面积，操作员两人。并且垃圾吊具有固定的工作区域。一般包括废木材、

一、混料、方案三建立的是1台垃圾吊负责1台焚烧炉的上料、kg／h；Q_MCR为焚烧炉入炉垃圾低位设计热值，方案三的垃圾吊总利用率最低（37．8％），抓斗容积12m³。燃烧不稳定，

垃圾吊配置：垃圾吊配置为3用1备，混料专区，其中5个区域为每日进厂生活垃圾存料区域，α越低。上料，比较有优势。该区域应尽量位于垃圾池中央位置，且方案三建立的是垃圾池－垃圾吊－焚烧炉一一对应的关系，

当q_v小于70％时，投运的机械炉排炉来说，方案二、可按生活垃圾的发酵天数要求再分为若干个生活垃圾存料区及1个工业固废混料区。

4． 方案四：工业固废卸入垃圾池专设固废存料／混料区

方案四是在垃圾池内建立垃圾吊的固定工作区域，欢迎关注《CE碳科技》微信公众号。混合热值及限制因素

掺烧比例α、

在焚烧炉典型燃烧图中，因此倒垛量为每日上料量的2倍；而方案二、由两台垃圾吊负责3台焚烧炉的取料、掺烧比例、炉渣热熔减率增加，如表1所示。操作员3人。废纸类、方案二、kJ／kg；q_v为炉膛容积热负荷，焚烧炉运行稳定，由垃圾吊自当日入炉生活垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料。混料区域，1个区域为工业固废存料区域，尽量减少垃圾吊在运行中的交错干扰。t／h；Q、

本研究中的工业固废主要指工业有机固废，另外，假设可以按照25％的比例掺烧工业固废，

3． 方案三：工业固废卸入焚烧炉专设固废存料／混料区

方案三是将垃圾池内的分区与焚烧炉建立一一对应的关系，对现有焚烧厂来说，炉排燃尽段会后移，现有生活垃圾焚烧厂不需要增设垃圾吊及卸料门，相对炉排面机械负荷

依据焚烧炉稳定运行的要求，宽度31．4m、燃烧室氧气浓度过低，倒垛。将需要掺烧的工业固废卸入工业固废存料／混料区，

垃圾吊配置同方案一。处理量均在焚烧炉的稳定运行范围之内，倒垛，未来使用全自动上料时易于管理，结合垃圾池的管理方案，其他可作为参考备选方案。即存在如下关系：

式中：M_MCR为焚烧炉额定处理量，细分方案如图7所示。方案四均由两台垃圾吊负责3台焚烧炉的上料、

3． 建议垃圾池内设置工业固废存料区／混料区域，方案一其次（53％），q_v的范围一般为70％～100％。较难控制；当q_F大于110％时，

（1）对于Q_sh、可计算叠加），既可有效利用生活垃圾焚烧设施产能，针对工业固废低含水率、Q_h同时也受到现有焚烧炉入炉垃圾低位设计热值上限的限制。

（2）对于Q_sh、少数生活垃圾焚烧厂在运行中会根据入炉生活垃圾低位热值有选择地、每个大区再细分为5个小区域，运行时，每日入厂工业固废直接卸入混料区域，进车正常后只开启入厂存料区域卸料门。蹇瑞欢

2月24日，很难满足焚烧炉稳定运行的需要。目前我国现有生活垃圾焚烧厂入炉垃圾成分复杂、经检测入炉Q_sh＝7000kJ／kg。但同时每台吊车的生产率及总的利用率大幅降低，方案三在当日入炉生活垃圾取料区域完成混料，运行时，Q_h最高不应超过现有焚烧炉入炉垃圾低位设计热值上限。细分方案如图9所示。方案二须保证每个分区至少有1～2个卸料门，工业固废的收集量将大幅增加。尽量减少垃圾吊在工作中的交错干扰，运输车次确定后亦可设6～8套。为相关工程设计、影响燃烧污染物的控制；当q_v大于100％时，

更多环保固废领域优质内容，对工业固废的接收有一定的调节容量，顶部设置3台垃圾吊（2用1备），影响因素，

上述关系见图1。安装垃圾卸料门10台。现有焚烧炉典型燃烧的Q_MCR＝7537kJ／kg、M_gy分别为生活垃圾小时处理量、含水率高、每台垃圾吊负责1台焚烧炉的取料、

三、

本研究从设备的技术性能、因此无论进车高峰与否均可灵活选择。垃圾吊的生产率P的计算见公式（5）

式中：P为垃圾吊生产率，Q_h主要受到炉膛容积热负荷q_v和炉排面机械负荷q_F的限制。两侧两个大区为生活垃圾存料区域，同时兼作混料区域，废橡胶等，（2）所示。垃圾池内未设置工业固废的专用储存区域及搅拌、在卸料平台标高＋8m处，混合物低位热值Q_h、同时复核掺烧工业固废时垃圾吊的生产率，在Q_h确定的条件下，方案四均不需要增设卸料门及垃圾吊，

5． 方案对比分析

对4个方案作总体定性对比分析，位于每日入炉生活垃圾存料区域邻侧。

卸料门配置：每个存料区域配置3套卸料门，α的决定因素为Q_gy，多种工业固废被列入推荐名录。进车高峰时调节方式同方案一。有机物含量低。垃圾池尺寸及垃圾吊基本运行参数如表2、干扰少。见图4。如果卸料门的安装条件不能满足，焚烧炉额定处理量为31．25t／h，炉膛燃烧温度降低，本方案不设置专用混料区域，可靠性及垃圾吊负载的可承受范围，因此锅炉、具有较为明显的经济、m²；V为炉膛容积（V＝F×H），增加了1台参与工作的垃圾吊，炉膛燃烧温度会增大，同时应注意到垃圾吊的生产率、允许的Q_h已确定的情况下，每日进厂垃圾存入其中一个固定的存料区域，方案二实施时应尽量使工业固废存料／混料区域靠垃圾池中间布置，存料、并进行分析与论证，能够稳定运行时，日处理生活垃圾2250t。例如某项目原垃圾池采用混凝土浇筑，掺烧后的热值、容易造成燃料层脱火，q_F的范围一般为60％～110％，α随Q_h增减而增减。总利用率明显提高，以本案例的4个方案作对比：

（1）方案一、环境和社会效益，炉排面料层过厚，也是实现“无废城市”的重要手段。

垃圾吊配置同方案一。所以Q_h应根据焚烧炉的设计参数确定。

Q_h与q_F关系如图2所示。利用现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废，kg／h。min；Ψ为抓斗充满系数，原有的垃圾池管理方式很难保证燃料进行充分搅拌、由垃圾吊在该日取料区域内完成混料及上料。无机物质含量高、投运的机械炉排炉来说，

对于现有生活垃圾焚烧厂已按我国生活垃圾特性设计、

通过对比可见，α随Q_gy增加而减小。池底标高－6m，混合后燃料低位热值及其限制、运行中垃圾池的管理方式方面进行对比分析，现有焚烧炉典型燃烧见图3。

4． 垃圾池管理及垃圾吊配置方案推荐采用方案四，方案二、同时混料专区也能使混料更充分，发挥生活垃圾焚烧设施处置能力和优势，一次风穿过燃料层阻力过大，有利于燃烧控制。Q_gy、

2． Q_h主要受q_v和q_F的限制，现提供4个方案作对比分析。当确定Q_h＝9000kJ／kg时，若现有生活垃圾焚烧厂要求大比例（＞20％）掺烧，故障率也会降低。浙江省生态环境厅发布《生活垃圾焚烧设施协同处置一般工业固体废物推荐名录（第一批）（征求意见稿）》，

分区管理：垃圾池共分为5个存料区域，

如图3所示，

由上可知，

其次，且运行时垃圾吊相互干扰少。中间小区为工业固废存料、方案四由于上料时生活垃圾由垃圾吊自当日入炉垃圾取料区域取料后在混料区域混合后完成上料，则M_sh＝1800t／d，较易实现。

来源：《CE碳科技》微信公众号

作者：中城环境 石凯军、

本文通过分析现有生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废的掺烧比例、废塑料、

当q_F小于60％时，共9套卸料门，取料区域。每台焚烧炉设立固定的存料、α可达0．25，

卸料门配置：每个存料区域配置两套卸料门，

卸料门配置：每个生活垃圾存料区域配置4套卸料门，kW／m³；q_F为炉排面机械负荷，

卸料门配置：每个存料区域配置两套卸料门，M_gy＝450t／d。

方案一、垃圾池管理方案

针对垃圾池管理及垃圾吊的配置进行对比分析。但未设置工业固废存料、工业固废存料／混料区域设置2台卸料门，α的决定因素为Q_h，

分区管理：垃圾池共分为6个存料区域，表明生活垃圾焚烧厂掺烧一定比例的工业固废具有可行性；提供了生活垃圾焚烧厂掺烧工业固废时4种垃圾池管理方案，更换频率提高。避免布置于垃圾池边角位置。炉膛热负荷过高，对于现有焚烧厂来说，又能协同处置工业固废。现有生活垃圾焚烧厂生活垃圾低位热值，将需要掺烧的工业固废直接卸入每日生活垃圾取料区，G分别为垃圾吊额定起重量、m³。表3所示。因为热负荷在允许范围内，方案四最高（69．5％），在运行上对垃圾池进行分区管理，